Проектирование и расчет асинхронного двигателя. Проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором Проектирование асинхронного двигателя
Подробности Опубликовано 27.12.2019Дорогие читатели! Коллектив библиотеки поздравляет вас с Новым годом и Рождеством! От всей души желаем счастья, любви, здоровья, успехов и радости вам и вашим семьям!
Пусть грядущий год подарит вам благополучие, взаимопонимание, гармонию и хорошее настроение.
Удачи, процветания и исполнения самых заветных желаний в новом году!
Тестовый доступ к ЭБС Ibooks.ru
Подробности Опубликовано 03.12.2019Уважаемые читатели! До 31.12.2019 нашему университету предоставлен тестовый доступ к ЭБС Ibooks.ru , где вы сможете ознакомиться с любой книгой в режиме полнотекстового чтения. Доступ возможен со всех компьютеров сети университета. Для получения удалённого доступа необходима регистрация.
«Генрих Осипович Графтио - к 150 - летию со дня рождения»
Подробности Опубликовано 02.12.2019Уважаемые читатели! В разделе "Виртуальные выставки" размещена новая виртуальная выставка «Генрих Осипович Графтио». В 2019 году исполняется 150 лет со дня рождения Генриха Осиповича - одного из основателей гидроэнергетической отрасли нашей страны. Ученый-энциклопедист, талантливый инженер и выдающийся организатор, Генрих Осипович внес огромный вклад в развитие отечественной энергетики.
Выставка подготовлена сотрудниками отдела научной литературы библиотеки. На выставке представлены труды Генриха Осиповича из фонда истории ЛЭТИ и публикации о нём.
Ознакомиться с выставкой Вы можете
Тестовый доступ к Электронно-библиотечной системе IPRbooks
Подробности Опубликовано 11.11.2019Уважаемые читатели! C 08.11.2019 г. по 31.12.2019 г. нашему университету предоставлен бесплатный тестовый доступ к крупнейшей российской полнотекстовой базе данных - Электронно-библиотечной системе IPR BOOKS . ЭБС IPR BOOKS содержит более 130 000 изданий, из которых более 50 000 - уникальные учебные и научные издания. На платформе Вам доступны актуальные книги, которые невозможно найти в открытом доступе в сети Интернет.
Доступ возможен со всех компьютеров сети университета.
Для получения удаленного доступа необходимо обратиться в отдел электронных ресурсов (ауд. 1247) к администратору ВЧЗ Склеймовой Полине Юрьевне или по электронной почте [email protected] с темой "Регистрация в IPRbooks".
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
Северо-Казахстанский государственный университет им. М. Козыбаева
Факультет энергетики и машиностроения
Кафедра энергетики и приборостроения
КУРСОВАЯ РАБОТА
На тему: «Проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором»
по дисциплине – «Электрические машины»
Выполнил Калантырев
д.т.н., проф. Н.В. Шатковская
Петропавловск 2010
Введение
1. Выбор главных размеров
2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора
3. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
4. Расчёт ротора
5. Расчёт магнитной цепи
6. Параметры рабочего режима
7. Расчёт потерь
8. Расчёт рабочих характеристик
9. Тепловой расчёт
10. Расчёт рабочих характеристик по круговой диаграмме
Приложение А
Заключение
Список литературы
Введение
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов. Серия 4А охватывает диапазон номинальных мощностей от 0,06 до 400 кВт и имеет 17 высот оси вращения от 50 до 355 мм.
В данном курсовом проекте рассматривается следующий двигатель:
Исполнение по степени защиты: IP23;
Способ охлаждения: IС0141.
Конструктивное исполнение по способу монтажа: IM1081 – по первой цифре – двигатель на лапах, с подшипниковыми щитами; по второй и третьей цифрам – с горизонтальным расположением вала и нижним расположением лап; по четвертой цифре – с одним цилиндрическим концом вала.
Климатические условия работы: У3 – по букве – для умеренного климата; по цифре – для размещения в закрытых помещениях с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых климатических условий, где колебания температуры и влажности воздуха, воздействия песка и пыли, солнечной радиации существенно меньше, чем на открытом воздухе каменные, бетонные, деревянные и другие, не отапливаемые помещения.
1. Выбор главных размеров
1.1 Определим число пар полюсов:
(1.1)Тогда число полюсов
.1.2 Определим высоту оси вращения графически: по рисунку 9.18, б
, в соответствии с , по таблице 9.8 определим соответствующий оси вращения наружный диаметр .1.3 Внутренний диаметр статора
, вычислим по формуле: , (1.2) – коэффициент определяемый по таблице 9.9. лежит в промежутке: .Выберем значение
, тогда1.4 Определим полюсное деление
: (1.3)1.5 Определим расчётную мощность
, Вт: , (1.4) – мощность на валу двигателя, Вт; – отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению, которое может быть приближенно определено по рисунку 9.20. При и , .Приближенные значения
и возьмём по кривым, построенным по данным двигателей серии 4А. рисунок 9.21, в. При кВт и , , а1.6 Электромагнитные нагрузки А и В d определим графически по кривым рисунок 9.23, б. При
кВт и , , Тл.1.7 Обмоточный коэффициент
. Для двухслойных обмоток при 2р>2 следует принимать =0,91–0,92. Примем .1.8 Определим синхронную угловую скорость вала двигателя W:
, (1.5) – синхронная частота вращения.1.9 Рассчитаем длину воздушного зазора
:, (1.6) – коэффициент формы поля. .
1.10 Критерием правильности выбора главных размеров D и
служит отношение , которое должно находиться в допустимых пределах рисунок 9.25, б. . Значение l лежит в рекомендуемых пределах, значит главные размеры определены верно.2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки и сечения провода обмотки статора
2.1 Определим предельные значения: t 1 max и t 1 min рисунок 9.26. При
и , , .2.2 Число пазов статора:
, (2.1) (2.2)Окончательно число пазов должно быть кратным значению числа пазов на полюс и фазу: q. Примем
, тогда, (2.3)
где m - число фаз.
2.3 Окончательно определяем зубцовое деление статора:
(2.4)2.4 Предварительный ток обмотки статора
(2.5)2.5 Число эффективных проводников в пазу (при условии
ФГБОУ ВПО «Югорский государственный университет»
Кафедра «Энергетика»
Карминская Т.Д., Ковалёв В.З., Беспалов А.В, Щербаков А.Г.
ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАШИНЫ
Учебное пособие
для выполнения курсового проектирования по
дисциплине «Электрические машины»
для бакалавров, обучающихся по
направлению подготовки 13.03.02 «Электроэнергетика и электротехника»
Ханты-Мансийск 2013
В данном учебном пособии описывается методика проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором, которая необходима для выполнения задания по курсовому проектированию. В ходе выполнения курсового проектирования решаются такие задачи как выбор главных размеров двигателя, расчёт параметров и магнитной системы обмотки статора, расчёт параметров и магнитной системы обмотки ротора, определение параметров схемы замещения и построение механической и рабочих характеристик асинхронного двигателя.
Учебное пособие составлено в соответствие с рабочими программами курсов «Электрические машины» для студентов направления 13.03.02 «Электроэнергетика и электротехника». Оно может быть полезно студентам других электрических и электромеханических направлений и специальностей, а также специалистам, занимающимся исследованиями, проектированием и эксплуатацией асинхронных машин различного назначения.
Введение
Исходные данные для проектирования
Варианты заданий для проектирования
Глава 1. Методика проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором
1.1. Выбор главных размеров двигателя.
1.2. Расчёт параметров обмотки статора
1.3. Расчёт параметров воздушного зазора
1.4. Расчёт параметров обмотки ротора.
1.5. Расчёт тока намагничивания
1.6. Расчёт параметров рабочего режима двигателя
1.7. Расчёт активных потерь в двигателе
1.8. Расчёт рабочих характеристик двигателя
1.9. Расчет пусковых характеристик.
Глава 2. Применение эвм для проектирования асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
2.1. Описание программы «АД–КП»
2.2. Пример применения программы «АД – КП»
Заключение
ПРИЛОЖЕНИЯ
Список литературы
Введение.
Асинхронная машина – бесколлекторная машина переменного тока, у которой отношение частоты вращения ротора к частоте тока в цепи, к которой машина подключена, зависит от нагрузок. Как любая электрическая машина, асинхронная машина обладает свойством обратимости, т.е. может работать как в двигательном, так и генераторном режимах. Однако на практике наибольшее распространение получил двигательный режим работы машины. На сегодняшний день асинхронный двигатель является основным двигателем большинства механизмов и машин. Более 60 % всей вырабатываемой электрической энергии потребляется электрическими машинами, при этом значительную долю в этом потреблении (примерно 75 %) составляют асинхронные двигатели. Достаточно широкое распространение асинхронные двигатели получили благодаря следующим своим достоинствам: небольшие габаритные размеры, простота конструкции, высокая надёжность, высокое значение КПД, относительно низкая стоимость. К недостаткам асинхронного двигателя относят: трудности при регулировании скорости вращения, большие пусковые токи, низкое значение коэффициента мощности при работе машины в режиме близком к холостому ходу. Первый и второй из недостатков могут быть компенсированы применением преобразователей частоты, использование которых расширило область применения асинхронных машин. Благодаря преобразователям частоты асинхронный двигатель широко внедряется в области, где традиционно использовались другие виды электрических машин, прежде всего машины постоянного тока.
Поскольку существующим асинхронным двигателям свойственны ряд недостатков со временем постоянно разрабатываются новые серии асинхронных двигателей, имеющих более высокие технико-экономические показатели по сравнению с предыдущими сериями асинхронных двигателей, лучшие по качественным показателям рабочие и механические характеристики. Кроме этого, часто возникают потребности в разработке и модернизации асинхронных двигателей специального исполнения. К таким двигателям можно отнести:
погружные асинхронные двигатели (ПЭД) применяемые для привода установок электроцентробежных насосов (УЭЦН). Особенность конструкции таких двигателей – ограниченность в размерах наружного диаметра, размеры которого заданы диаметром насосно-компрессорной трубы, в которой двигатель располагается. Кроме этого, двигатель эксплуатируется при достаточно высоких температурах, что приводит к снижению его развиваемой мощности. Указанные обстоятельства требуют разработки специальной конструкции асинхронных двигателей;
двигатели, работающие совместно с частотными преобразователями, которые выполняют функции их регулирования. Поскольку преобразователи частоты приводят к генерации целого спектра гармонических составляющих в кривой напряжения питания двигателя, наличие гармонических составляющих приводит к появлению дополнительных потерь в двигателе и снижению его КПД ниже номинального. Конструкция асинхронного двигателя, работающего совместно с преобразователями частоты должна учитывать данную особенность и наличие в кривой напряжения питания высших гармоник не должно приводить к дополнительным потерям мощности.
Указанный список асинхронных двигателей специального исполнения может быть продолжен, и отсюда можно сделать следующие выводы:
существует необходимость в разработке новых серий асинхронных двигателей;
существует необходимость в освоении существующих методик проектирования асинхронных двигателей для решения указанной выше задачи;
существует необходимость в разработке новых методик проектирования асинхронных двигателей, позволяющих при меньших затратах времени на проектирование разрабатывать новую серию асинхронных двигателей с лучшими технико-экономическими показателями.
Цель выполнения задания на курсовое проектирование – разработка асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором, имеющего заданные параметры, на основе существующей и широко применяемой на практике методике проектирования асинхронных двигателей.
Исходные данные для проектирования.
Разрабатываемый асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором должен иметь следующие паспортные данные:
Номинальное (фазное) напряжение питания U 1нф, В;
Частота напряжения питания сети f 1 , Гц;
Число фаз напряжения питания m 1
Номинальная мощность Р 2 , кВт;
Синхронная скорость вращения n 1 , об/мин;
Номинальное значение КПД η (не менее), отн. ед.;
Номинальное значение коэффициента мощности cos(φ) (не менее), отн. ед.;
Конструктивное исполнение;
Исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды;
В ходе выполнение курсового проектирования необходимо спроектировать асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором имеющий указанные паспортные данные, и сравнить основные показатели полученного асинхронного двигателя с показателями аналогичного двигателя, выпускаемого промышленностью (в качестве аналогов рассматривать асинхронные двигатели серии АИР, паспортные данные которых приводятся в ПРИЛОЖЕНИИ 1)
Результаты расчёта оформить в виде пояснительной записки.
Выполнить чертёж разработанного асинхронного двигателя и представить его на формате А1.
Примечание: данное учебное пособие по курсовому проектированию выполнено в виде рабочей тетради, которая может служить образцом для оформления расчётов в виде пояснительной записки. В ней приводится так же пример расчёта асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором, имеющем следующие исходные данные:
|
n 1 , об/мин |
не менее |
Cos(φ), о.е. не менее |
|||||
Конструктивное исполнение – IM1001;
Исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды – IP44;
Варианты заданий для проектирования.
|
Номер варианта |
Исходные данные для проектирования |
||||||
|
n 1 , об/мин |
не менее | ||||||
Для всех вариантов задания одинаковые значения имеют следующие паспортные данные проектируемых двигателей:
Напряжение питания (фазное значение) U 1фн, В – 220;
Частота питающего напряжения f 1 , Гц – 50;
Число фаз напряжения питания m 1 – 3;
Конструктивное исполнение IM1001;
Исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды IP44;
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ
РЕСПУБЛИКИ КАЗАХСТАН
Северо-Казахстанский государственный университет им. М. Козыбаева
Факультет энергетики и машиностроения
Кафедра энергетики и приборостроения
КУРСОВАЯ РАБОТА
На тему: «Проектирование асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором»
по дисциплине – «Электрические машины»
Выполнил Калантырев
Научный руководитель
д.т.н., проф. Н.В. Шатковская
Петропавловск 2010
Введение
1. Выбор главных размеров
2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора
4. Расчёт ротора
5. Расчёт магнитной цепи
6. Параметры рабочего режима
7. Расчёт потерь
9. Тепловой расчёт
Приложение А
Заключение
Список литературы
Введение
Асинхронные двигатели являются основными преобразователями электрической энергии в механическую и составляют основу электропривода большинства механизмов. Серия 4А охватывает диапазон номинальных мощностей от 0,06 до 400 кВт и имеет 17 высот оси вращения от 50 до 355 мм.
В данном курсовом проекте рассматривается следующий двигатель:
Исполнение по степени защиты: IP23;
Способ охлаждения: IС0141.
Конструктивное исполнение по способу монтажа: IM1081 – по первой цифре – двигатель на лапах, с подшипниковыми щитами; по второй и третьей цифрам – с горизонтальным расположением вала и нижним расположением лап; по четвертой цифре – с одним цилиндрическим концом вала.
Климатические условия работы: У3 – по букве – для умеренного климата; по цифре – для размещения в закрытых помещениях с естественной вентиляцией без искусственно регулируемых климатических условий, где колебания температуры и влажности воздуха, воздействия песка и пыли, солнечной радиации существенно меньше, чем на открытом воздухе каменные, бетонные, деревянные и другие, не отапливаемые помещения.
1. Выбор главных размеров
1.1 Определим число пар полюсов:
Тогда число полюсов .
1.2 Определим высоту оси вращения графически: по рисунку 9.18, б , в соответствии с , по таблице 9.8 определим соответствующий оси вращения наружный диаметр .
1.3 Внутренний диаметр статора , вычислим по формуле:
где – коэффициент определяемый по таблице 9.9.
При лежит в промежутке: 
.
Выберем значение , тогда
1.4 Определим полюсное деление :
(1.3)
1.5 Определим расчётную мощность , Вт:
, (1.4)
где – мощность на валу двигателя, Вт;
– отношение ЭДС обмотки статора к номинальному напряжению, которое может быть приближенно определено по рисунку 9.20. При и , .
Приближенные значения и возьмём по кривым, построенным по данным двигателей серии 4А. рисунок 9.21, в. При кВт и , , а
1.6 Электромагнитные нагрузки А и В d
определим графически по кривым рисунок 9.23, б. При кВт и , 
, Тл.
1.7 Обмоточный коэффициент . Для двухслойных обмоток при 2р>2 следует принимать =0,91–0,92. Примем .
1.8 Определим синхронную угловую скорость вала двигателя W:
где – синхронная частота вращения.
1.9 Рассчитаем длину воздушного зазора :
, (1.6)
где – коэффициент формы поля. .
1.10 Критерием правильности выбора главных размеров D и служит отношение , которое должно находиться в допустимых пределах рисунок 9.25, б.
. Значение l лежит в рекомендуемых пределах, значит главные размеры определены верно.
2. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки и сечения провода обмотки статора
2.1 Определим предельные значения: t 1 max и t 1 min рисунок 9.26. При и , , .
2.2 Число пазов статора:
, (2.1)
(2.2)
Окончательно число пазов должно быть кратным значению числа пазов на полюс и фазу: q. Примем , тогда
, (2.3)
где m - число фаз.
2.3 Окончательно определяем зубцовое деление статора:
(2.4)
2.4 Предварительный ток обмотки статора
2.5 Число эффективных проводников в пазу (при условии ):
(2.6)
2.6 Принимаем число параллельных ветвей , тогда
(2.7)
2.7 Окончательное число витков в фазе обмотки и магнитный поток :
, (2.8)
2.8 Определим значения электрических и магнитных нагрузок:
(2.11)
Значения электрической и магнитных нагрузок незначительно отличаются от выбранных графически.
2.9 Выбор допустимой плотности тока производится с учётом линейной нагрузки двигателя:
где - нагрев пазовой части обмотки статора, определим графически рисунок 9.27, д. При .
2.10 Рассчитаем площадь сечения эфективных проводников:
(2.13)
Принимаем , тогда таблица П-3.1 , , .
2.11 Окончательно определим плотность тока в обмотке статора:
3. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
3.1 Предварительно выберем электромагнитные индукции в ярме статора B Z 1 и в зубцах статора B a . При таблица 9.12 , а .
3.2 Выберем марку стали 2013 таблица 9.13 и коэффициент заполнения сталью магнитопроводов статора и ротора .
3.3 По выбранным индукциям определим высоту ярма статора и минимальную ширину зубца
3.4 Подберём высоту шлица и ширину шлица полузакрытого паза. Для двигателей с высотой оси , мм. Ширину шлица выберем из таблицы 9.16 . При и , .
3.5 Определим размеры паза:
высоту паза:
размеры паза в штампе и :
Выберем , тогда
высоту клиновой части паза :
Рисунок 3.1. Паз спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
3.6 Определим размеры паза в свету с учётом припусков на шихтовку и сборку сердечников: и , таблица 9.14 :
ширину, и :
и высоту :
Определим площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу:
где - односторонняя толщина изоляции в пазу, .
Расчитаем площадь поперечного сечения прокладок к пазу:
Определим площадь поперечного сечения паза для размещения проводников:
3.7 Критерием правильности выбранных размеров служит коэффициент заполнения паза , который приближённо равен 
.
, (3.13)
таким образом выбранные значения верны.
4. Расчёт ротора
4.1 Выберем высоту воздушного зазора d графически по рисунок 9.31. При и , .
4.2 Внешний диаметр короткозамкнутого ротора:
4.3 Длина ротора равна длине воздушного зазора: , .
4.4 Число пазов выберем из таблицы 9.18 , .
4.5 Определяем величину зубцового деления ротора:
(4.2)
4.6 Значение коэффициента k B для расчёта диаметра вала определим из таблицы 9.19 . При и , .
Внутренний диаметр ротора равен:
4.7 Определим ток в стержне ротора:
где k i - коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания и сопротивления обмоток на отношение , определим графически при ; ;
Коэффициент приведения токов, определим по формуле:
Тогда искомый ток в стержне ротора:
4.8 Определим площадь поперечного сечения стержня:
где - допустимая плотность тока; в нашем случае 
.
4.9 Паз ротора определяем по рисунку 9.40, б . Принимаем , , .
Магнитную индукцию в зубце ротора выберем из промежутка 
таблица 9.12. Примем .
Определим допустимую ширину зубца:
Расчитаем размеры паза:
ширинуb 1 и b 2:
, (4.9)
высоту h 1:
Рассчитаем полную высоту паза ротора h П2:
Уточним площадь сечения стержня :
4.10 Определим плотность тока в стержне J 2:
(4.13)
Рисунок 4.1. Паз спроектированного двигателя с короткозамкнутым ротором
4.11 Рассчитаем площадь сечения короткозамыкающих колец q кл:
где - ток в кольце, определим по формуле:
,
4.12 Рассчитаем рамеры замыкающих колец , и средний диаметр кольца:
(4.18)
Уточним площадь сечения кольца:
5. Расчёт намагничивающего тока
5.1 Значение индукций в зубцах ротора и статора:
, (5.1)
(5.2)
5.2 Расчитаем индукцию в ярме статора B a:
5.3 Определим индукцию в ярме ротора B j:
, (5.4)
где h" j - расчетная высота ярма ротора, м.
Для двигателей с 2р≥4 с посадкой сердечника ротора на втулку или на оребренный вал h" j определяют по формуле:
5.4 Магнитное напряжение воздушного зазора F d:
, (5.6)
где k д - коэффициент воздушного зазора, определим по формуле:
, (5.7)
где 
Магнитное напряжение воздушного зазора:
5.5 Магнитное напряжение зубцовых зон статора F z 1:
F z1 =2h z1 H z1 , (5.8)
где 2h z1 - расчетная высота зубца статора, м.
H z1
определим по таблице П-1.7. При , 
.
5.6 Магнитное напряжение зубцовых зон ротора F z 2:
, (5.9)
, таблица П-1.7.
5.7 Рассчитаем коэффициент насыщения зубцовой зоны k z:
(5.10)
5.8 Найдём длину средней магнитной линии ярма статора L a:
5.9 Определим напряженность поля H a при индукции В a по кривой намагничивания для ярма принятой марки стали 2013 таблица П-1.6. При , .
5.10 Найдём магнитное напряжение ярма статора F a:
5.11 Определим длину средней магнитной линии потока в ярме ротора L j:
, (5.13)
где h j - высота спинки ротора, находится по формуле:
5.12 Напряжённость поля H j при индукции определим по кривой намагничивания ярма для принятой марки стали таблица П-1.6. При , .
Определим магнитное напряжение ярма ротора F j:
5.13 Рассчитаем суммарное магнитное напряжение магнитной цепи машины (на пару полюсов) F ц:
5.14 Коэффициент насыщения магнитной цепи :
(5.17)
5.15 Намагничивающий ток :
Относительное значение намагничивающего тока :
(5.19)
6. Параметры рабочего режима
Параметрами асинхронной машины называют активные и индуктивные сопротивления обмоток статора х 1 , r 1 , ротора r 2 , x 2 , сопротивление взаимной индуктивности х 12 (или x м),и расчетное сопротивление r 12 (или r м), введением которого учитывают влияние потерь в стали статора на характеристики двигателя.
Схемы замещения фазы асинхронной машины, основанные на приведении процессов во вращающейся машине к неподвижной, приведены на рисунке 6.1. Физические процессы в асинхронной машине более наглядно отражает схема, изображенная на рисунке 6.1. Но для расчета удобнее преобразовать ее в схему, показанную на рисунке 6.2.
Рисунок 6.1. Схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины
Рисунок 6.2. Преобразованная схема замещения фазы обмотки приведенной асинхронной машины
6.1 Активное сопротивление фазы обмотки статора расчитаем по формуле:
, (6.1)
где L 1 - общая длина эффективных проводников фазы обмотки, м;
а - число параллельных ветвей обмотки;
с 115
- удельное сопротивление материала обмотки (меди для статора) при расчетной температуре. Для меди 
;
k r - коэффициент увеличения активного сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока.
В проводниках обмотки статора асинхронных машин эффект вытеснения тока проявляется незначительно из-за малых размеров элементарных проводников. Поэтому в расчетах нормальных машин, как правило, принимают k r =1.
6.2 Общую длину проводников фазы обмотки L 1 расcчитаем по формуле:
где l ср - средняя длина витка обмотки, м.
6.3 Среднюю длину витка l ср находят как сумму прямолинейных - пазовых и изогнутых лобовых частей катушки:
, (6.3)
где l П - длина пазовой части, равна конструктивной длине сердечников машины. ;
l л - длина лобовой части.
6.4 Длина лобовой части катушки всыпной обмотки статора определяется по формуле:
, (6.4)
где К л - коэффициент, значение которого зависит от числа пар полюсов, для таблица 9.23 ;
b КТ - средняя ширина катушки, м, определяемая по дуге окружности, проходящей по серединам высоты пазов:
, (6.5)
где b 1 - относительное укорочение шага обмотки статора. Обычно принимают .
Коэффициент для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус.
Средняя длина:
Общая длина эффективных проводников фазы обмотки:
Активное сопротивление фазы обмотки статора:
6.5 Определим длину вылета по лобовой части:
где К выл - коэффициент, определяемый по таблице 9.23. при .
6.6 Определим относительное значение сопротивления фазы обмотки статора :
(6.7)
6.7 Определим активное сопротивление фазы обмотки ротора r 2:
где r с - сопротивление стержня;
r кл - сопротивление кольца.
6.8 Сопротивление стержня рассчитаем по формуле:
6.9 Рассчитаем сопротивление кольца:
Тогда активное сопротивление ротора:
6.10 Приведём r 2 к числу витков обмотки статора, определим :
6.11 Относительное значение сопротивления фазы обмотки ротора.
(6.12)
6.12 Индуктивное сопротивление фаз обмотки ротора:
, (6.13)
где l п – коэффициент магнитной проводимости пазового ротора.
Исходя из рисунка 9.50, e l п определим по формуле из таблицы 9.26:
, (6.14)
(проводники закреплены пазовой крышкой).
, (6.15)
Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния:
Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния, определим по формуле:
, (6.17)
где определяется графически, при , рисунок 9.51, д, .
По формуле (6.13) рассчитаем индуктивное сопротивление обмотки статора:
6.13 Определим относительное значение индуктивного сопротивления обмотки статора :
(6.18)
6.14 Произведём расчёт индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора по формуле:
где l п2 – коэффициент магнитной проводимости паза ротора;
l л2 – коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора;
l д2 – коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора.
Коэффициент магнитной проводимости паза ротора рассчитаем по формуле, исходя из таблица 9.27:
6.15 Коэффициент магнитной проводимости лобовой части ротора определим по формуле:
,
6.16 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора определим по формуле:
, (6.23)
где 
.
6.17 Найдём значение индуктивного сопротивления по формуле (6.19):
Приведём x 2 к числу витков статора:
Относительное значение, :
(6.25)
7. Расчёт потерь
7.1 Рассчитаем основные потери в стали статора асинхронной машины по формуле:
, (7.1)
где – удельные потери, 
таблица 9.28;
b – показатель степени, для марки стали 2013 ;
k да и k д z – коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали, для стали марки 2013 , ;
m a – масса ярма, считается по формуле:
где 
– удельная масса стали.
Масса зубцов статора:
7.2 Рассчитаем полные поверхностные потери в роторе:
где p пов2 – удельные поверхностные потери, определим по формуле:
, (7.5)
где – коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери;
В 02 – амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре, определим по формуле:
где определяется графически при рисунок 9.53, б.
7.3 Рассчитаем удельные поверхностные потери по формуле (7.5):
7.4 Рассчитаем пульсационные потери в зубцах ротора:
, (7.7)
где m z 2 – масса стали зубцов ротора;
В пул2 – амплитуда магнитной пульсации в роторе.
, (7.9)
7.5 Определим сумму добавочных потерь в стали:
7.6 Полные потери в стали:
7.7 Определим механические потери:
где , при по таблице 9.29 .
7.8 Рассчитаем добавочные потери при номинальном режиме:
7.9 Ток холостого хода двигателя:
, (7.14)
где I х.х.а. – активная составляющая тока холостого хода, её определим по формуле:
где Р э.1 х.х. – электрические потери в статоре при холостом ходе:
7.10 Определим коэффициент мощности при холостом ходе:
(7.17)
8. Расчёт рабочих характеристик
8.1 Определим действительную часть сопротивления:
(8.1)
(8.2)
8.3 Постоянная электродвигателя:
, (8.3)
(8.4)
8.4 Определим активную составляющую тока:
8.5 Определим величины:
8.6 Потери, не меняющиеся при изменении скольжения:
Принимаем 
и рассчитаем рабочие характеристики, при скольжении равном: 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,0201. Результаты расчёта запишем в таблицу 8.1.
Р 2н =110кВт; U 1н =220/380 В; 2p=10 I 0 a =2,74 A; I 0 p =I m =61,99 A;
P c т + P мех =1985,25 Вт; r 1 =0,0256 Oм; r¢ 2 =0,0205 Oм; с 1 =1,039;
а¢=1,0795; а=0,0266 Ом; b¢=0; b=0,26 Ом
Таблица 8.1
Рабочие характеристики асинхронного двигателя
| Расчётная формула |
Скольжение s |
|||||
|
|
||||||
|
|
||||||
|
|
||||||
Рисунок 8.1. График зависимости двигателя от мощности P 2
Рисунок 8.2. График зависимости КПД двигателя от мощности P 2
Рисунок 8.3. График зависимости скольжения s двигателя от мощности P 2
Рисунок 8.4. График зависимости тока статора I 1 двигателя от мощности P 2
9. Тепловой расчёт
9.1 Определим превышение температуры внутренней поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри двигателя:
, (9.1)
где при и степени защиты IP23, таблица.9,35;
a 1
– коэффициент теплоотдачи с поверхности, определим графически рисунок 9.68, б, 
.
, (9.2)
где – коэффициент увеличения потерь, для класса нагревостойкости F .
,
9.2 Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора:
, (9.4)
где П п1 – периметр поперечного сечения паза статора, определим по формуле:
l экв.
– средняя эквивалентная теплопроводимость пазовой части, для класса нагревостойкости F 
, страница 452;
– среднее значение коэффициента теплопроводимости внутренней изоляции. определим графически при 
, 
, рисунок 9.69.
9.3 Определим перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей:
, (9.6)
где , 
.
Лобовые части обмотки статора не изолированы, поэтому .
9.4 Рассчитаем превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины:
9.5 Определим среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины:
(9.8)
9.6 Рассчитаем среднее превышение температуры воздуха внутри машины над температурой окружающей среды:
где a в
– определим графически рисунок 9.68, 
;
– сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя:
где – суммарные потери в двигателе при номинальном режиме;
Р э1 – электрические потери в обмотке статора при номинальном режиме;
Р э2 – электрические потери в обмотке ротора при номинальном режиме.
, (9.12)
где S кор. – площадь поверхности станины.
П р определяем графически. При , рисунок 9.70 .
9.7 Определим среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:
9.8 Определим расход воздуха, требуемый для вентиляции:
(9.14)
9.9 Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором при конструктивном исполнении, и размерах принятых в серии 4А может быть приближённо определён по формуле:
, (9.15)
где и - число и ширина, м, радиальных вентиляционных каналов, страница 384 ;
n- частота вращения двигателя, об/мин;
Коэффициент, для двигателей с .
Т.е. расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором больше расхода воздуха требуемого для вентиляции электродвигателя.
10. Расчёт рабочих характеристик по круговой диаграмме
10.1 Сначала определим ток синхронного холостого хода по формуле:
10.2 Рассчитаем активное и индуктивное сопротивления короткого замыкания:
10.3 Рассчитаем масштабы круговой диаграммы:
Масштаб тока равен:
где D к
– диаметр круга диаграммы, выбирается из интервала: 
, выберем .
Масштаб мощности:
Масштаб момента:
(10.6)
Круговая диаграмма двигателя приведена ниже. Окружность диаметром D к с центром О¢ является геометрическим местом концов вектора тока статора двигателя при различных скольжениях. Точка А 0 определяет положение конца вектора тока I 0 при синхронном холостом ходе, а - при реальном холостом ходе двигателя. Отрезок , равен коэффициенту мощности при холостом ходе. Точка А 3 определяет положение конца вектора тока статора при коротком замыкании (s=1), отрезок - ток I к.з. , а угол - . Точка А 2 определяет положение конца вектора тока статора при .
Промежуточные точки на дуге А 0 А 3 определяют положение концов вектора тока I 1 при различных нагрузках в двигательном режиме . Ось абсцисс диаграммы ОВ является линией первичной мощности Р 1 . Линией электромагнитной мощности Р эм или электромагнитных моментов М эм является линия А 0 А 2 . Линией полезной мощности на валу (вторичной мощности Р 2) является линия А ’ 0 А 3 .
Рисунок 10.1. Круговая диаграмма
Заключение
В данном курсовом проекте был спроектирован асинхронный электродвигатель с короткозамкнутым ротором. В результате расчета были получены основные показатели для двигателя заданной мощности з и cosj, которые удовлетворяют предельно допустимым значением ГОСТа для серии двигателей 4А. Был произведен расчет и построение рабочих характеристик проектируемой машины.
Таким образом, по данным расчета данному двигателю можно дать следующее условное обозначение:
4 – порядковый номер серии;
А – род двигателя – асинхронный;
315 – высота оси вращения;
М – условная длина станины по МЭК;
10 – число полюсов;
У – климатическое исполнение для умеренного климата;
Номинальные данные спроектированного двигателя:
Р 2н =110 кВт, U 1н =220/380 В, I 1н =216 А, cosj н =0,83, h н =0,93.
Список литературы
1. Проектирование электрических машин: Учеб. для вузов / П79
И.П. Копылов, Б.К. Клоков, В.П. Морозкин, Б.Ф. Токарев; Под ред. И.П. Копылова. – 4-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., 2005. – 767 с.: ил.
2. Вольдек А.И., Попов В.В. Электрические машины. Машины переменного тока: Учебник для вузов. – СПб,: – Питер, 2007. –350 с.
3. Кацман М.М. Справочник по электрическим машинам: Учебное пособие для студентов образоват. учреждений сред. проф. образования/ Марк Михайлович Кацман. – М.: Издательский центр «Академия», 2005. – 480 с.
Приложение А
(обязательное)
Рисунок 1. Схема двухслойной обмотки с укороченным шагом, , ,
Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже
Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru
Введение
Современный электропривод - это комплекс из аппаратов и устройств, предназначенный для управления и регулирования физическими и мощностными показателями электродвигателя. Наиболее распространенным электрическим двигателем, применяемым в промышленности, является асинхронный двигатель. С развитием силовой электроники и разработкой новых мощных систем управления асинхронным двигателем, электропривод на базе асинхронного двигателя и преобразователей частоты, является лучшим выбором, для управления различными технологическими процессами. Асинхронный электропривод обладает лучшими технико-экономическими показателями, а разработка новых энергосберегающих двигателей, позволяет создавать энергоэффективные системы электропривода.
Асинхронный электродвигатель, электрическая асинхронная машина для преобразования электрической энергии в механическую. Принцип работы асинхронного электродвигателя основан на взаимодействии вращающегося магнитного поля, возникающего при прохождении трёхфазного переменного тока по обмоткам статора, с током, индуктированным полем статора в обмотках ротора. В результате чего возникают механические усилия, заставляющие ротор вращаться в сторону вращения магнитного поля при условии, что частота вращения ротора n меньше частоты вращения поля n1. Т. о., ротор совершает асинхронное вращение по отношению к полю.
Целью курсовой работы является проектирование асинхронного двигателя. По средствам данного проектирования мы изучаем свойства и характеристики данного двигателя, также изучаем особенности данных двигателей. Данная работа является неотъемлемой частью курса изучения электромашин.
1. Магнитная цепь двигателя. Размеры, конфигурация, материал
1.1 Главные размеры
1. Высота оси вращения асинхронного двигателя:
Для Рн =75 кВт, n1=750 об/мин
h=280 мм, 2р=8.
2. Наружный диаметр сердечника DН1 при стандартной высоте оси вращения h=280 мм. При данных условиях DН1=520 мм.
3. Для определения внутреннего диаметра сердечника статора D1 воспользуемся зависимостью D1=f(DН1) приведённой в таблице 9-3. Для DН1=520 мм;
D1=0,72 DН1 - 3;
D1=0,72 520-3 = 371.4 мм.
4. Найдём среднее значение kН=f(P2) асинхронных двигателей
Для РН=75 кВт; 2р=8;
5. Для двигателей с короткозамкнутым ротором исполнения по защите IP44 предварительные значения.
Для РН=75 кВт
6. Для двигателей с короткозамкнутым ротором исполнения по защите IP44 принимаем значение cos по рисунку 9-3,а при 2р = 8
7. Расчётная мощность P? для двигателей переменного тока:
где - КПД; cos - коэффициент мощности при номинальной нагрузке;
8. Нахождение линейной нагрузки обмотки статора А1
А1 =420 0.915 0.86=330.4 А/см.
9. Нахождение максимального значения магнитной индукции в воздушном зазоре В
В=0,77 · 1.04· 0.86=0.69 Тл.
10. Для определения длины сердечника статора зададимся предварительным значением обмоточного коэффициента kоь1, при 2р=8
11. Найдём расчётную длину сердечника l1
l1=366.7+125=426.7
12. Конструктивная длина сердечника статора l1 округляется до ближайшего кратного 5:
13. Коэффициент
425 / 371,4 = 1,149
14. Находим max R4=1.1
max = 1,46 - 0,00071 DН1 ;
max = 1,46 - 0.00071 · 520 = 1.091
max =1.091 · 1.1 = 1.2
1.2 Сердечник статора
Сердечник собираем из отдельных отштампованных листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм, имеющих изоляционные покрытия для уменьшения потерь в стали от вихревых токов.
Для стали 2312 используем изолирование листов лакировкой.
Количество пазов на полюс и фазу:
По выбранному значению q1 количество пазов сердечника статора z1 определяем:
где m1 - количество фаз;
z1 = 8 3 3 = 72.
1.3 Сердечник ротора
Для данной высоты оси вращения выбираем марку стали 2312.
Сердечник собирают из отдельных отштампованных листов электротехнической стали толщиной 0,5 мм.
Для сердечника принимаем то же изолирование листов, что и для статора - лакировка.
Коэффициент заполнения стали принимаем равным
Размер воздушного зазора между статором и ротором принимаем.
При h = 280 мм и 2р = 8;
Скос пазов ck (без скоса пазов)
Наружный диаметр сердечника ротора DН2:
DН2 = 371,4 - 2 0.8 = 369.8 мм.
Для высоты вращения h 71 мм внутренний диаметр листов ротора D2:
D2 0,23 520 = 119,6 мм.
Для улучшения охлаждения, уменьшения массы и динамического момента инерции ротора в сердечниках ротора с h250 предусматривают круглые аксиальные вентиляционные каналы:
Длина сердечника ротора l2 при h>250 мм.
l2 = l1 + 5 = 425+5=430 мм.
Количество пазов в сердечнике для двигателя с короткозамкнутым ротором при z1=72 и 2р=8
2. Обмотка статора
2.1 Параметры общие для любой обмотки
Для нашего двигателя принимаем разносекционную двухслойную концентрическую обмотку из провода марки ПЭТВ (класс нагревостойкости В), укладываемую в прямоугольные полуоткрытые пазы.
Обычно обмотку статора выполняют шестизонной; каждая зона равна 60 электрических градуса. При шестизонной обмотке коэффициент распределения kР1
kР1 = 0,5/(q1sin(б/20));
kР1 = 0,5/(3 sin(10)) = 0,95.
Укорочение шага 1 принимаем равным
1 = 0,8, при 2р=8.
Двухслойную обмотку выполняем с укороченным шагом yП1
yП1 = 1 z1 / 2p;
yП1 = 0,8 72 / 8 = 7.2.
Коэффициент укорочения ky1
ky1=sin(1 90)= sin(0,8 90)=0.95.
Обмоточный коэффициент kОБ1
kОБ1 = kР1 · ky1;
kОБ1 = 0,95 · 0,95 = 0,9.
Предварительное значение магнитного потока Ф
Ф = В D1l1 10-6/p;
Ф = 0,689 371,4 42510-6/4 =0.027 Вб.
Предварительное количество витков в обмотке фазы?1
1 = kнU1/(222 kОБ1(f1/50) Ф);
1 = 0,96 380/(222 0,908 0.027) ?66.9.
Количество параллельных ветвей обмотки статора а1 выбираем как один из делителей числа полюсов а1 = 1.
Предварительное количество эффективных проводников в пазу NП1
NП1 = 1а1(рq1);
NП1 = 155,3 1/(4 3) = 5.58
Значение NП1 принимаем, округляя NП1 до ближайшего целого значения
Выбрав целое число, уточняем значение 1
1 = NП1рq1а1;
1 = 4 4 3/1 = 72.
Значение магнитного потока Ф
Ф = 0,023 66.5/64 = 0,028 Вб.
Значение индукции в воздушном зазоре В
В = В? 1/ ? 1;
В = 0,8 66.9/72 = 0,689 Тл.
Предварительное значение номинального фазного тока I1
I1 = Рн 103/(3U1cos);
I1 = 75 103/(3 380 0,93 0.84) = 84,216 А.
А1 = 10Nп1z1I1(D1a1);
А1 = 6 13 72 84.216/(3,14 371,4) = 311.8 А/см.
Среднее значение магнитной индукции в спинке статора ВС1
При h = 280 мм, 2р = 8
ВС1 = 1,5 Тл.
Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора t1
t1 = р 371.4/72 =16,1 мм.
2.2 Обмотка статора с прямоугольными полузакрытыми пазами
Принимаем предварительное значение магнитной индукции в наиболее узком месте зубца статора
31max = 1.8 Тл.
Зубцовое деление статора в наиболее узком месте
Предварительная ширина зуба в наиболее узком месте
Предварительная ширина полуоткрытого и открытого паза в штампе
Ширина шлица полуоткрытого паза
Допустимая ширина эффективного проводника с витковой изоляцией
b?эф =()/=3.665мм;
Количество эффективных проводников по высоте паза
Предварительная высота спинки статора
Ф 106?(2 kc l1 Вc1);
0,027 106 ? (2 0,95 425 1.5)=22,3 мм.
Предварительная высота паза
= [ (D H1- D1)/ 2]- h c1;
= =[(520-371,4)/2]-22,3 =53 мм.
Допустимая высота эффективного проводника с витковой изоляцией
Площадь эффективного проводника
Предварительное количество элементарных проводников
Количество элементарных проводников в одном эффективном
Предварительное количество элементарных проводников в одном эффективном
Увеличиваем до 4
Размер элементарного элементарного проводника по высоте паза
Окончательное количество элементарных проводников
Меньший и больший размеры неизолированного провода
Размер по высоте паза
Размер по ширине паза в штампе
Высота паза
= [ (D H1- D1)/ 2]- h c1;
= =[(520-371,4)/2]-18,3 =56 мм.
Уточненная ширина зуба в наиболее узкой части
Уточненная магнитная индукция в наиболее узкой части зубца статора
Плотность тока в обмотке статора J1
J1 = I1(c S·a1);
J1 = 84.216/(45,465·1) = 3,852 А/мм2.
А1J1 = 311·3,852 = 1197,9 А2/(см мм2).
(А1J1)доп = 2200·0,75·0.87=1435.5 А2/(см мм2).
lв1 = (0,19+0,1p)bcp1 + 10;
lв1 = (0.19+0.1 3) 80,64+10= 79,4 мм.
Среднее зубцовое деление статора tСР1
tСР1 = (D1 + hП1)/z1;
tСР1 = р(371.4 + 56)/72 = 18,6 мм.
Средняя ширина катушки обмотки статора bСР1
bСР1 = tСР1 уП1;
bСР1 = 18.6 7.2 = 133.6 мм.
Средняя длина лобовой части обмотки lл1
lл1 = 1,3=279,6 мм
Средняя длина витка обмотки lcp1
lcp1 = 2 · (l1 + lл1) = 2 · (425 + 279,6) = 1409,2 мм.
Длина вылета лобовой части обмотки lв1
3. Обмотка короткозамкнутого ротора
асинхронный магнитный статор фазный
Применим обмотку ротора с бутылочными пазами, т.к. h = 280 мм.
Высота паза из рис. 9-12 равна hп2 = 40 мм.
Расчетная высота спинки ротора hc2 при 2р=8 и h = 280 мм
hc2 = 0.38 · Dн2 - hп2 - ?dk2;
hc2 = 0.38 · 369.8 - 40 - ? 40 = 73,8 мм.
Магнитная индукция в спинке ротора Вс2
Вс2 = Ф · 106 / (2 · kc · l2 · hc2);
Вс2 = 0.028 · 106 / (2 · 0.95 · 430 · 73,8) = 0,464 Тл.
Зубцовое деление по наружному диаметру ротора t2
t2 = рDн2/z2 = р · 369,8/86 = 13,4 мм.
Магнитная индукция в зубцах ротора Вз2.
Вз2 = 1.9 Тл.
Литература
1. Гольдберг О.Д., Гурин Я.С., Свириденко И.С. Проектирование электрических машин. - М.: Высшая школа, 1984. - 431с.
Размещено на Allbest.ru
...Подобные документы
Определение размеров и выбор электромагнитных нагрузок асинхронного двигателя. Выбор пазов и типа обмотки статора. Расчет обмотки и размеры зубцовой зоны статора. Расчет короткозамкнутого ротора и магнитной цепи. Потери мощности в режиме холостого хода.
курсовая работа , добавлен 10.09.2012
Данные двигателя постоянного тока серии 4А100L4УЗ. Выбор главных размеров асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Расчет зубцовой зоны и обмотки статора, конфигурация его пазов. Выбор воздушного зазора. Расчет ротора и магнитной цепи.
курсовая работа , добавлен 06.09.2012
Расчет рабочих характеристик асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором. Определение числа пазов статора, витков в фазе обмотки сечения провода обмотки статора. Расчёт размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Расчёты основных потерь.
курсовая работа , добавлен 10.01.2011
Расчет статора, ротора, магнитной цепи и потерь асинхронного двигателя. Определение параметров рабочего режима и пусковых характеристик. Тепловой, вентиляционный и механический расчет асинхронного двигателя. Испытание вала на жесткость и на прочность.
курсовая работа , добавлен 10.10.2012
Выбор основных размеров асинхронного двигателя. Определение размеров зубцовой зоны статора. Расчет ротора, магнитной цепи, параметров рабочего режима, рабочих потерь. Вычисление и построение пусковых характеристик. Тепловой расчет асинхронного двигателя.
курсовая работа , добавлен 27.09.2014
Определение допустимых электромагнитных нагрузок и выбор главных размеров двигателя. Расчет тока холостого хода, параметров обмотки и зубцовой зоны статора. Расчет магнитной цепи. Определение параметров и характеристик при малых и больших скольжениях.
курсовая работа , добавлен 11.12.2015
Изоляция обмотки статора и короткозамкнутого ротора. Активные и индуктивные сопротивления обмоток. Сопротивление обмотки короткозамкнутого ротора с овальными закрытыми пазами. Расчет параметров номинального режима работы асинхронного двигателя.
курсовая работа , добавлен 15.12.2011
Расчет площади поперечного сечения провода обмотки статора, размера его зубцовой зоны, воздушного зазора, ротора, магнитной цепи, параметров рабочего режима, потерь, пусковых характеристик с целью проектирования трехфазного асинхронного двигателя.
курсовая работа , добавлен 04.09.2010
Построения развернутой и радиальной схем обмоток статора, определение вектора тока короткого замыкания. Построение круговой диаграммы асинхронного двигателя. Аналитический расчет по схеме замещения. Построение рабочих характеристик асинхронного двигателя.
контрольная работа , добавлен 20.05.2014
Определение тока холостого хода, сопротивлений статора и ротора асинхронного двигателя. Расчет и построение механических и электромеханических характеристик электропривода, обеспечивающего законы регулирования частоты и напряжения обмотки статора.